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研究了碳酸鋰（Li2CO3）對硫鋁酸鹽水泥凝結時間、水化歷程和強度發展的影響.結果表明,Li2CO3可大幅度加速硫鋁酸鹽水泥的凝結,顯著縮短硫鋁酸鹽水泥的水化誘導期,提高硫鋁酸鹽水泥早期水化放熱速率和水化放熱量,但降低后期的水化放熱量;Li2CO3降低硫鋁酸鹽水泥后期強度,這是由于摻入Li2CO3后,水泥水化早期生成的致密水化產物層包裹了水化礦物,從而使得后期水化進程被延緩所致.

結構三格式化糞池廁所結構主要由便池蹲位（或坐便器）、過糞管和貯糞池組成。

1、貯糞池貯糞池由二根過糞管連通的三個格室的密封池組成。根據其主要功能依次可命名為截留沉淀與發酵池、再次發酵池和貯糞池。三池之間由過糞管連接。有斜插管及倒U形、倒L形管等，但以斜插管為。過糞管采用內徑為100～150mmPVC塑料管為宜，也可以用水泥預制、陶管等其它材料、要求內壁光滑。為防止堵塞，考慮糞池的大小與流量，可適當增加過糞管的數量。

2、便器、蓋板、清渣口、出糞口便器一般可采用節水型便器。可以是坐便器也可以是蹲便器。格化糞池蓋頂留有進糞口和清渣口，進糞口上安裝便器，進糞管可采用內徑為150mm的PVC塑料或其它管材，要盡量遠離過糞口，并緊貼池壁，以減少水沖力對池內的擾動。在安裝便器時可不用水泥固定死，進糞口也可作為清渣口。用防濺式直通便器和水封便器則不必下接進糞管第二池頂應密封，但也要留有清渣口，第三池蓋頂留有出糞口，出糞口用蓋密封。

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通過改變混凝土內、外部鹽溶液濃度,研究了鹽溶液濃度差對混凝土單面鹽凍剝落的影響.結果表明:在預吸水過程中,氯離子擴散規律符合Fick第二定律,在中、低鹽溶液濃度或存在內外濃度差的情況下,凍融過程對混凝土表面附近氯離子濃度分布影響顯著;混凝土內、外部鹽溶液濃度差對混凝土鹽凍剝落影響顯著;當混凝土內部的鹽溶液濃度低于外部時,鹽凍剝落量,且遠大于3%(質量分數)鹽溶液中凍融的混凝土.

3、其它配套物品潔凈衛生紙存放箱，便紙簍、掃帚及刷子，盛水器皿、照明設施、通風設備等。容積的計算1、、二池的有效容積應根據使用人數、糞便貯存發酵達到無害化所需的時間決定，一般要求、第二池的有效容積應保證糞便在其中能存留30天時間，在第三池存留30天。每人每天的糞尿排泄量約為1.5L，節水型便器的沖洗水量可按每天2.OL計算，所以、二池容積的計算量不能少于3.5L。第三池容積的大小視用周期而定，一般不小于和第二池之和。如果是水沖式的戶廁則貯糞池容積可適當放大。2、三格的比例池和第二池的容積不同，對寄生蟲卵沉淀的效果有一定影響。如果池的容積過小，糞便貯留的時間短，達不到糞便分解和沉淀的目的，糞便和蟲卵可能進入第二池，不儀增加了第二池的負擔，而且容易造成過糞管堵塞。如果第二池容積相對較小，糞便在第二池停留的時間短，則糞便無害化處理效果就差。三個池的比例一般應為2：1：3，池貯存20天，第二池貯存10天，第三池貯存30天。

化糞池有效深度為1000mm，多不少于900mm，加上化糞池的上部空間，池深約為1150mm。過糞管位置過糞管安裝的位置關系到糞便流動方向，流程長短，是否有利于厭氧和能否有效阻流糞皮、糞渣、以及保持一、二池的有效容積，新鮮糞便進入糞池后，多集中在上層形成糞皮，然后逐漸疏松崩解，比重較大的下沉形成糞渣，糞皮與糞渣之間為稀糞液。寄生蟲卵一般都集中在糞皮和糞渣中，因此，過糞管位置要放在寄生蟲卵較少的中層糞液。過糞管位置較好的設置應分別斜插安裝在兩堵隔墻上：其中池到第二池過糞管下端位置在池的下1/3處，上端在第二池距池頂100mm左右：第二池到第三池過糞管下端位置在第二池的下端1/3或中部1/2處、上端在第三池距池頂100左右，過糞管與隔墻的水平夾角應呈60度。附有關平面圖。

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建造要點

（一）防滲漏

（二）過糞管主要材料為：水泥管、陶管或塑料管，按要求安裝成//型、倒L型或倒T型，安裝完成后用摻5%防水粉的1：2水泥砂漿封口。

（三）糞池砌體安裝完成后，應先將糞池蓋蓋好，再回填土并分層夯實。

（四）糞池的上沿要高出地面150mm，防止雨水流入化糞池。

（五）池蓋大小要適宜，便于出糞清渣的開啟。

（六）廁屋的位置應選在廚房的下風向。

（七）在廁屋內安裝排氣通風設備

建造方法

（一）磚砌法

（二）水泥預制

（三）現場澆筑

維護管理

（一）新池建成確認無滲漏，并養護兩周后正式啟用。

（二）使用中要控制用水量。

（三）及時清理糞皮和糞渣，在糞池內取出的糞渣須經堆肥法或化學法處理后再作肥料，第三池取出的糞水可直接用作肥料。（四）保持化糞池蓋板的密封性，在清渣或取糞水時，不得在池邊點燈、吸煙等，以防發酵產生的沼氣遇火。

北京順義污水運輸聯系地址采用MTS322電液式伺服試驗機,進行了試驗系統軸拉剛度律定試驗以及混凝土材料軸拉全過程試驗,分析了球鉸裝置對混凝土材料軸拉全過程試驗的影響.結果表明:球鉸裝置大大降低了加載系統的剛度,且試驗機作動頭位移與試件本身的變形間不遵循線性規律;用作動頭位移控制加載,有限提高球鉸裝置剛度并不能使混凝土材料穩定斷裂,只有采用試件實時應變控制加載,才有可能得到穩定的混凝土材料斷裂,從而獲得混凝土材料軸拉應力-應變全曲線.

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