費斯托 增壓器 DPA-63-10 |
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費斯托 DPA-63-10 增壓器
張黔豫 180 6446 5927 費斯托 DPA-63-10 增壓器
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增壓器,活塞式航空發(fā)動機借以增加氣缸進氣壓力的裝置。進入發(fā)動機氣缸前的空氣先經(jīng)增壓器壓縮以提高空氣的密度,使更多的空氣充填到氣缸里,從而增大發(fā)動機功率。裝有增壓器的發(fā)動機除能輸出較大的起飛功率外,還可改善發(fā)動機的高度特性。汽車用增壓器:所謂增壓就是將空氣在供入氣缸之前預先壓縮,以提高空氣密度、增加進氣量的一項技術(shù)。目的在于增加充氣量、提高功率、改善經(jīng)濟性、改善排放。增壓器應指發(fā)動機進氣增壓器,包括三種形式:廢氣渦輪增壓器、機械渦輪增壓器、電輔助渦輪增壓器。通過增壓器壓縮空氣,提高發(fā)動機的進氣密度,從而可以提高發(fā)動機的升功率。同時由于發(fā)動機的混合燃燒調(diào)節(jié)得到了改善,提高了燃燒效率,還可以起到節(jié)省燃油和降低排放的效果。是現(xiàn)代發(fā)動機的一項重要的技術(shù)進步。現(xiàn)在應用最普遍的就是發(fā)動機廢氣渦輪增壓器,下面我們具體講解發(fā)動機廢氣渦輪增壓器的一些相關知識。 廢氣渦輪增壓器,利用發(fā)動機排出的700-900攝氏度的高溫廢氣,驅(qū)動渦輪機中的渦輪旋轉(zhuǎn),渦輪軸帶動壓氣機中的葉輪高速旋轉(zhuǎn),以離心的方式壓縮空氣,提高發(fā)動機的進氣密度到2-3個大氣壓。從而我們可以給發(fā)動機噴更多的燃油,達到提高發(fā)動機自身功率的目的。廢氣渦輪增壓器由廢氣驅(qū)動的渦輪機、壓縮新鮮空氣的壓縮機、中間起軸承支撐作用的中間體以及旁通閥控制機構(gòu)組成。
最早的渦輪增壓器申請于在1905年,Sulzer Brothers Research and Development 公司的Alfred Buchi博士申請了第一款渦輪增壓器的--動力驅(qū)動的軸向增壓器,但鑒于當時的工業(yè)水平,Buchi博士并沒有制造出第一臺有效率的渦輪增壓器產(chǎn)品。1911年在瑞士的Winterthur增壓器廠開工,并在1915年制造出了原型航空器發(fā)動機增壓器,利用發(fā)動機廢氣驅(qū)動,主要目的是用來克服高海拔稀薄空氣對動力的負面影響。二戰(zhàn)期間,通用電氣(GE)制造的增壓器將飛行器升到了一萬米高空。發(fā)動機發(fā)動后,特別是在冬季,應讓其怠速運轉(zhuǎn)一段時間,以便在增壓器轉(zhuǎn)子高速運轉(zhuǎn)之前讓潤滑油充分潤滑軸承。所以剛啟動后千萬不能猛轟油門,以防損壞增壓器油封。發(fā)動機長時間高速運轉(zhuǎn)后,不能立即熄火。發(fā)動機工作時,有一部分機油供給渦輪增壓器轉(zhuǎn)子軸承潤滑和用于冷卻的。正在運行的發(fā)動機突然停機后,機油壓力迅速下降為零,增壓器渦輪部分的高溫傳到中間,軸承支承殼內(nèi)的熱量不能迅速帶走,而同時增壓器轉(zhuǎn)子仍在慣性作用下高速旋轉(zhuǎn),因此,發(fā)動機熱機狀態(tài)下如果突然停機,會引起渦輪增壓器內(nèi)滯留的機油過熱而損壞軸承和軸。特別要防止猛轟幾腳油門后突然熄火。 通常在選配增壓器時,已根據(jù)采用不同的增壓系統(tǒng)的工作特性,將壓氣機配合工作線選擇在喘振線B右側(cè)的適當位置。此時既可保證柴油機達到預定的增壓指標和增壓器在高效率區(qū)工作,又保證在柴油發(fā)動機全部工作范圍內(nèi)增壓器不發(fā)生喘振。 因此在正常情況下一般不會發(fā)生喘振。但是當工作條件發(fā)生變化,例如當出現(xiàn)增壓系統(tǒng)通道堵塞、負荷過高或過低、柴油機負荷不均以及負荷突變等情況時,配合工作線就會部分地或全部地進入喘振區(qū),從而引起喘振。下面介紹一些可能導致增壓器喘振的原因。 增壓系統(tǒng)流道阻塞因素的影響增壓器流道阻塞的直接后果之一就是會增加氣流在系統(tǒng)中的阻力。柴油機運行時,增壓系統(tǒng)的氣體流動路線是:壓氣機進口濾器和消音器→壓氣機葉輪→ 壓氣機擴壓器→ 空氣冷卻器→ 掃氣箱→ 柴油機進氣口(閥) → 排氣口(閥) → 排氣管→ 廢氣渦輪噴嘴環(huán)→ 廢氣渦輪葉輪→ 煙囪。其中各組成部分的流通面積都是固定的。若上述流動路線中任一環(huán)節(jié)發(fā)生堵塞,如臟污、 結(jié)碳、 變形等,都會因流阻增大使壓氣機背壓升高,流量減少,引起喘振。其中容易臟污的部件是壓氣機進口濾器、 壓氣機葉輪和擴壓器、空氣冷卻器、 柴油機進(掃)氣口和排氣口(閥) 、 廢氣渦輪噴嘴環(huán)、 廢氣渦輪葉輪。通常情況下,渦輪增壓器氣流通道的阻塞是造成其喘振的主要原因。管理中應定期檢查上述部件是否污損,并加以清潔,由此而引起的喘振就會被防止或被排除。 柴油機運行工況(負荷、 轉(zhuǎn)速)變化柴油機在低轉(zhuǎn)速高負荷下運行,當柴油機發(fā)生故障或艦船滿載、 頂風、污底使外負荷增大時,柴油機轉(zhuǎn)速下降,此時調(diào)速器自動增加供油量,使柴油機在低轉(zhuǎn)速、 高負荷下運行。由于供油量增多,廢氣能量增大,必然導致增壓器轉(zhuǎn)速提高,壓氣機排氣量和排出壓力升高。而此時柴油機轉(zhuǎn)速低,耗氣量少,使增壓器供氣與柴油機耗氣之間的供需平衡被打破。壓氣機背壓升高,流量減少,從而引起當進入低溫海域時,空氣密度因環(huán)境溫度變低而變高,則壓氣機進氣量變大,使渦輪獲得的能量增大,增壓器轉(zhuǎn)速升高使配合運行線向低處移動,喘振余量增大;而進入高溫海域則相反,即喘振余量減小易發(fā)生喘振。而對于一些艦船在低溫航區(qū)匹配的不帶空冷器的增壓柴油機航行于高溫海域時,或在高溫航區(qū)匹配的帶空冷器的增壓柴油機航行于低溫海域時,由于兩者的匹配關系發(fā)生變化,運行點容易靠近喘振區(qū),引起喘振。
AB 模塊 1747-L552
AB 模塊 1746-NO4V AB 模塊 1769-L32E P+F 開關 NBB5-18GM40-Z0-V1 NCB4-12GM40-Z4-V1 P+F 模塊 NCB4-12GM40-Z4-V1 Schneider 模塊 140CPU11303 140CPU43412 140CPS11420 140DDI35300 140DDI35310 FOXBORO 卡件 FBM204 P+F 開關 NCB50-FP-A2-P1 三菱 控制器 FX2N-64MT Panasonic 電機 MSMA011A1E siemens 模塊 四個型號 Panasonic 電機 MSMA011A1E WOODWARD 控制器 8406-113 AB 軟啟 150F-361NBD 西門子 控制器 6FC5210-0DA20-2AA1 三菱 控制器 FX2N-64MT 安川 電機 SGML-01AF12 AB 變頻器 160S-AA02NSF1 FOXBORO 電源模塊 P0904HA GE 輸入模塊 IC693ALG223 interface 板卡 PCI-2726CM 安川 伺服驅(qū)動器 " SGDC-30AJA" 費斯托 增壓器 DPA-63-10 SEW 伺服驅(qū)動器 MAS51A060-503-00 MAS51A010-503-50 三菱 控制器 FX2N-64MT Bluecherry 視頻采集卡 PV-143 西門子 控制器 6SN1118-0DH23-0AA1 Modicon 模塊 AS-BDAP-208 歐姆龍 接近開關 E2E-X10Y1 RORZE 控制器 RD-023MS GE 模塊 IC693PWR330 siemens 模塊 6ES7331-7PF11-0AB0 AB 模塊 1771-P7 1771-VHSC 1771-OWNA 1771-OFE1 1771-IFE 1771-DL 1771-ASB 1771-IAN HP 模塊 85093C 西門子 變頻器 6SY7010-0AB51 6SY7010-0AB52 Cutler-Hammer 接觸器 C825KN10 SEW 伺服驅(qū)動器 MAS51A060-503-00 HP 連接線 8120-8862 AB 模塊 1746-IA16 西門子 配件 西門子5項 RORZE 控制器 RD-023MS 三菱 控制器 FX2N-64MT NI 模塊 PCI-MIO-16E 安川 模塊 JUSP-OP03A 西門子 觸摸屏 6AV3607-1JC20-0AX1 西門子 控制器 6SN1118-0AE11-0AA0 6SN1118-0DH23-0AA1 西門子 控制器 6SN1118-0DH23-0AA1 AB PHOENIX SIEMENS 控制器 1756-PA72 QUINT-PS/3AC/24DC/20 6ES7322-1BL00-0AA0 西門子 控制器 6FC5210-0DA20-2AA1 interface 板卡 PCI-2726CM GE 通用 模塊 IC693ALG442B Aera 流量計 FC-771AC AB 機架 1756-A7 IOTECH 轉(zhuǎn)換器 488/80A omron 觸摸屏 NT30C-ST141B-V1 施耐德 控制器 140CRA93200 施耐德 西門子 控制器 140ACI03000 140ARI03010 6ES7314-6CG03-0AB0 安川 電機 USAHEM-03CB2X 穆爾 穆爾 HRC3/047-500 MOORE 繼電器 RELAY 62V 施耐德 模塊 140DDI35300 140DDO35300 松下 電機 MUDS043A1A 施耐德 模塊 140ACI03000 SCHUNK 氣缸 0SE-C40-0 EG&G 燈泡 FYD SYMAX 模塊 8005 RT-108 GE 轉(zhuǎn)換器 S731DVT-EST2 S731DVT-EST1 AB PLC 1746-OB16 1746-N2 AB 觸摸屏 2711-T10C3 GE 轉(zhuǎn)換器 S731DVT-RST2 松下 驅(qū)動器 DV88020LFGBC maxon 電機 137526 Baumer 傳感器 IFRM 05P1501/S35L RLV74VBHP/S81 EG & G PERKINELMER 燈泡 觸發(fā)器 FYD PS358-1 菲尼克斯 模塊 IBS S5 DCB/i-T AB 模塊 1756-IF16/A 1769-L32E/A AB 基座 592-JOV16 Novar 模塊 733030100 UNIT 流量計 UFC-1110 N2 O2 H2 10L UFC-1110 N2 O2 H2 1L下 YASKAWA 控制器 JEPMC-PC055 JEPMC-MC003 CUSTOM 馬達 MPM662H-647L FOXBORO 調(diào)壓閥 B0123HD YASKAWA 控制器 JEPMC-MC003 Matrox 采集卡 ORI-PCI/RGB979-0101 GE 轉(zhuǎn)換器 S731DVT-EST2 robertshaw 溫控 5000-43D westinghouse 斷路器 qc2050 GE 轉(zhuǎn)換器 S731DVT-EST1 NDC 模塊 FSA150 FSA23II Circuit Brake 電路板 KS-9707-CR-1 HILSCHER B&R 板卡 控制器 CIF50-PB 3NW150.60-1 QUALITROL 模塊 48515-1 HP 模塊 E8001-66442 思科 板卡 ASA5580-2X10GE-SR lenze 驅(qū)動板 EVD472-E GE 模塊 IC693MDL231 三菱 驅(qū)動器 MR-SO103P GE 模塊 IC200UEX636-C 約克離心機 液晶顯示板 6091L-0040A AB 機架 1746-A13 西門子 高壓條 PS-M06D12S5-NJ1L(S) MONARCH 電機 M-3519-0148 發(fā)那科 風扇 A90L-0001-0548 IDEC 繼電器 IDEC PFJ-T162U 西門子 模塊 MEC 549-022 AB 模塊 1771-IFE AB 模塊 1771-OAD AB 模塊 1771-OMD AB 模塊 1769-L32E AB 模塊 1769-L32E 施耐德 模塊 NW-RR85-001 AB 模塊 1746-NI16I AB 模塊 1785-L40E 施耐德 模塊 NW-RR85-001 施耐德 模塊 140DAI74000 FANUC 內(nèi)存卡 A20B-3900-0160 A20B-8200-0361 AB 模塊 1769-L32E KEBA 模塊 K2-200 AB 模塊 1756-HSC AB 模塊 1756-IF6I 普洛菲斯 觸摸屏 GP477R-EG41-24VP 穆勒 電源 SN4-025-B17 AB 模塊 1756-PB72 WITH LANVIEW 模塊 9404004 ST-500 Divider 分配器 CH-130-4 AB 模塊 1746-IM16 1746-IV32 1746-IA16 1746-OA8 AB 模塊 1747-L524 邁創(chuàng) 采集卡 METEOR2-MC/4 AB 模塊 1746-IB16 1746-OW16 1746-NO4V AB 模塊 1747-L532 1746-IM16 GE 模塊 IC693ALG391 IC754VSI12CTD AB 模塊 1761-NET-ENI 1761-CBL-PM02 AB 模塊 1746-OB16 GE 模塊 IC693ALG392 AB 模塊 1746-A10 1746-IB32 1746-OB32 1746-P2 1747-L552 1747-SDN 1746-N2 HORIBA 濃度儀 CM-210-AC 施耐德 接近開關 XS618B1NAL5 AB 繼電器 MSR6R/T 力士樂 伺服驅(qū)動器 DKC02 3-100-7-FW+FWA-ECORDR3-SMT-02VRS-MS DKC02 3-040-7-FW+FWA-ECORDR3-SMT-02VRS-MS 伊頓 電池 PW3115 650 |
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